Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» icon

Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)»




Скачати 239.17 Kb.
НазваОбоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)»
Масленников Станислав Александрович
Дата11.07.2012
Розмір239.17 Kb.
ТипАвтореферат диссертации






На правах рукописи


Масленников Станислав Александрович


Обоснование рациональных параметров

чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов


25.00.22 – «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)»


Автореферат диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук


г. Новочеркасск – 2009 г.

Работа выполнена в Шахтинском институте (филиале) государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт)» на кафедре «Подземное, промышленное, гражданское строительство и строительные материалы».


Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

Страданченко Сергей Георгиевич


Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Савин Игорь Ильич


кандидат технических наук

Нечаенко Виктор Иванович


Ведущая организация ЗАО «ОШК «Союзспецстрой»


Защита состоится «3» июля 2009 г. в 10.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.304.07 при Южно-Российском государственном техническом университете (Новочеркасском политехническом институте) по адресу 346428, г. Новочеркасск, ул. Просвещения, 132, ЮРГТУ(НПИ), аудитория 107. тел.\факс :(863-52) 2-84-63, e-mail : ngtu@novoch.ru.


С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт)», с авторефератом – на сайте www.npi-tu.ru.


Автореферат разослан «1» июня 2009 г.




Ученый секретарь

диссертационного совета Колесниченко Е.А.

^ ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ


Актуальность работы. В настоящее время горнодобывающая отрасль России выходит из состояния кризиса середины 90-х годов. Строятся новые, реконструируются старые предприятия. В сложном комплексе технологически взаимосвязанных капитальных, подготовительных и очистных выработок горного предприятия особое положение занимают вертикальные стволы. Во время строительства они, находясь на критическом пути, в значительной мере определяют продолжительность сооружения шахты в целом. Во время эксплуатации, являясь главной транспортной, вентиляционной и коммуникационной магистралью, связывающей подземный и поверхностный комплексы в единую систему, обусловливают надёжность и бесперебойность работы горного предприятия.

Исчерпание запасов полезного ископаемого, находящегося на небольшой глубине (до 300 м) и залегающего в благоприятных горно-геологических условиях, привело к тому, что всё большее значение приобретает добыча сырья в районах распространения вечной мерзлоты, повышенного горного давления на больших глубинах (св. 700 м), зонах геологических нарушений, при высоком гидростатическом напоре. В подобных условиях применение при сооружении вертикальных стволов наиболее распространённых (96-98% от среднегодового объёма проходки стволов в горной промышленности во второй половине ХХ века) монолитной бетонной и железобетонной крепей часто нерационально или невозможно.

В настоящее время около 200 стволов, закреплённых бетоном, имеют нарушения крепи. Попытки повышения несущей способности за счёт увеличения толщины или прочностных характеристик бетона не позволяют существенно расширить область их применения. В слабых, обладающих высокой степенью ползучести породах при необходимости обеспечения качественной гидроизоляции часто наиболее приемлемым вариантом оказывается возведение комбинированной чугунно-бетонной крепи. В последние 5-10 лет такое решение принимается всё чаще, как, например, при строительстве стволов рудников «Мир», «Удачный», «Таймырский», ГОКа «Гайский» и др.

Данный вид крепи, широко распространённый в 50-60-х годах прошлого века, в последующие 40-50 лет использовался крайне редко и в необоснованно зауженном диапазоне условий. В значительной мере это объясняется недостаточной проработкой отдельных теоретических вопросов, в проектировании, и практических, в возведении такой крепи. Так, если основные проблемы монолитной бетонной крепи достаточно изучены, то по чугунно-бетонной крепи, несмотря на всё возрастающую потребность, ситуация прямо противоположная.

Таким образом, поставленные в данной диссертации вопросы о повышении несущей способности, технологичности возведения и экономичности чугунно-бетонной крепи являются актуальными и особо востребованы в современном подземном строительстве. Общие выводы и установленные зависимости представляют интерес и имеют значительные перспективы внедрения во всех областях подземного строительства, связанных с проходкой вертикальных стволов в сложных условиях.

Данная диссертационная работа выполнялась по госбюджетным научно-исследовательским темам П 53-801 «Разработать средства и способы крепления и охраны горных выработок и обеспечения безопасности труда на горных и строящихся предприятиях», П3-846 «Разработать ресурсосберегающую технологию строительства предприятий». В рамках проведённых исследований автором были получены два гранта, выделяемые совместно германской службой ДААД и Минобрнауки по проектам: «Научное обоснование параметров ресурсосберегающих конструкций крепи и армировки глубоких вертикальных стволов» (2006 г.) и «Обоснование применения высокомодульных бетонов в комбинированной чугунно-бетонной крепи» (2008 г.).

^ Цель работы заключается в обосновании рациональных параметров чугунно-бетонной крепи, обеспечивающих безопасную и безаварийную эксплуатацию вертикальных стволов в сложных горно-геологических условиях.

^ Идея работы заключается в перераспределении напряжений между слоями комбинированной крепи равнопропорционально пределу прочности их материалов за счёт применения бетонов с повышенным модулем деформации для повышения несущей способности и снижения материалоёмкости.

^ Задачи исследования:

  • теоретическое и экспериментальное обоснование рациональных конструктивных параметров чугунно-бетонной крепи;

  • разработка методики расчёта рациональных параметров чугунно-бетонной крепи;

  • разработка и обоснование технологии крепления с использованием бетонов с указанными свойствами;

  • определение области применения результатов исследования;

  • определение технологической и экономической целесообразности применения предлагаемых параметров крепи с её возведением по разработанной технологии.

^ Методы исследований. Применён комплексный метод исследования, включающий: системный анализ и научное обобщение литературных источников, результатов исследований других авторов и производственного опыта, обработку массива данных, полученных в результате исследований с использованием методов статистики и теории вероятности, математическое моделирование, а также технико-экономические расчёты.

Достоверность научных положений, выводов и рекомендаций обеспечивается объемом анализируемой информации о фактическом состоянии проходки (46 стволов), подтверждается статистическим анализом данных с использованием апробированных программных средств, корректностью постановки задач, использованием математического моделирования, базовых положений методов расчёта, рекомендованных нормативными документами, а также удовлетворительной степенью точности при получении зависимостей методом аппроксимации (не ниже 0,97).

^ Практическая ценность работы заключается в разработке методики расчёта рациональных параметров чугунно-бетонной крепи и технологии её возведения.

Апробация работы. Содержание и отдельные положения диссертации обсуждены и одобрены на Международных научных симпозиумах «Неделя горняка» (МГГУ, г. Москва, 2007, 2009 гг.), Международной научно-практической конференции «Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений» (ДонНТУ, г. Донецк, Украина, 2008, 2009 г.), 3-й Международной научно-практической конференции молодых учёных, аспирантов и студентов «Перспективы освоения подземного пространства» (Национальный горный университет, г. Днепропетровск, Украина, 2009 г.), региональных и международных научно-практических конференциях «Перспективы развития Восточного Донбасса» (ШИ (ф) ЮРГТУ(НПИ), г. Шахты, 2005 – 2009 гг.), научных семинарах кафедры «Подземное, промышленное, гражданское строительство и строительные материалы» ШИ (ф) ЮРГТУ (НПИ).

^ На защиту выносятся следующие основные научные положения:

  • устойчивое состояние чугунно-бетонной крепи обеспечивается регулированием деформационных свойств бетонной составляющей в системе «тюбинг-бетон-порода»;

  • величина рационального модуля деформации бетона устанавливается в зависимости от диаметра ствола, геометрических и прочностных характеристик слоёв бетона и чугуна, а также предпочтительного уровня использования прочностных свойств бетона и тюбингов и ; при условии равенства этих критериев существует единственное рациональное значение модуля деформации бетона;

  • доказано, что параметры технологии возведения чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов устанавливаются в зависимости от величины рационального модуля деформации бетона.

^ Научная новизна исследований заключается в следующем:

  • установлено, что повышение модуля деформации бетона должно достигаться применением более жёстких смесей и повышением размера крупного заполнителя, а не использованием более прочных бетонов;

  • получена зависимость величины рационального модуля деформации бетона от диаметра ствола, геометрических и прочностных характеристик слоёв;

  • разработана технология возведения комбинированной крепи по параллельной схеме, отличающаяся сокращённым отставанием установки тюбингов, от забоя ствола, уменьшенной толщиной передового бетона и общего объёма вынимаемой горной массы, а также усовершенствованной конструкцией проходческого полка, и обеспечивающая повышение скорости проходки.

^ Научное значение работы заключается в разработке метода расчёта рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов, обеспечивающих максимальную несущую способность, снижение стоимости и увеличение скорости её возведения.

^ Практическое значение работы заключается в:

  • разработке методики проектирования чугунно-бетонных крепей при использовании бетонов с повышенным модулем деформации;

  • разработке технологии крепления вертикальных стволов чугунно-бетонной крепью, с повышенным модулем деформации бетона;

  • определении области применения предлагаемой конструкции крепи и технологии её возведения.

Публикации: по теме диссертации опубликовано 11 работ, в том числе 3 статьи в изданиях, рекомендованных ВАК РФ, 3 – за рубежом, 8 без соавторов.

^ Структура и объем работы: диссертационная работа состоит из введения, пяти глав и заключения, изложенных на 119 страницах машинописного текста, содержит 31 рисунок, 31 таблицу, список использованной литературы из 81 наименования.


^ ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ


Вопрос обеспечения безаварийности спуска-подъёма людей, материалов, выдачи горной массы, необходимого режима вентиляции, снижения водопритоков при эксплуатации стволов в сложных условиях наиболее эффективно решают применением многослойных конструкций крепи. Значительный вклад в решение многих задач в данной области исследований был внесён работами Борисовца В.А., Булычева Н.С., Волоха Н.П., Заславского Ю.З., Зубкова А.В., Боликова В.Е., Кузела А.М., Крупенникова Т.А., Крылова И.В., Назаренко Н.В., Назаренко Ю.Б., Протосени Л.Г., Рубана М.Е., Руппенейта К.В., Савельева А.И., Садовенко И.А., Сдвижковой Е.А., Федунца Б.И., Фотиевой Н.Н., Шашенко А.Н., Ягодкина Ф.И., Южанина И.А. и мн. др. Как показал проведённый анализ опыта строительства и эксплуатации вертикальных стволов в слабых, несвязных, проявляющих длительную установившуюся ползучесть породах, при наличии высоконапорных подземных вод в условиях горнорудной, калийной, каменноугольной промышленности наиболее распространённый тип комбинированных крепей – чугунно-бетонная, при существующем подходе к проектированию, не обеспечивает экономичности расхода материалов, приводит к завышению диаметров стволов (на 1,5-2 м), имеет высокую стоимость и трудоёмкость возведения, а применяемые при этом технологии не позволяют достичь нормативных скоростей проходки (в последних проектах до 30-40 м/мес) и сдерживают более широкое применение указанной крепи.

Проведённые автором исследования по изучению особенностей работы чугунно-бетонной крепи позволили выявить возможность повышения несущей способности и экономической эффективности её применения за счёт более рационального распределения нагрузок и более полного использования несущей способности каждого из слоёв. Например, для характерных условий скипового ствола рудника «Мир», где обычная чугунно-бетонная крепь возводилась по совмещённой технологической схеме, напряжения между слоями, по мере роста нагрузки, распределяются следующим образом (см. рис. 1).








Рисунок 1 - Зависимость изменения относительных напряжений в двухслойной чугунно-бетонной крепи () при росте эквивалентных напряжений (Рeq)

Ряд 1 – рост относительных напряжений (%) на внутренней стороне внутренних рёбер чугунных тюбингов.

Ряд 2 – рост относительных напряжений (%) на внутренней поверхности слоя бетона.


Как видим с ростом нагрузки на крепь напряжения в бетоне и чугуне линейно нарастают, при этом наиболее благоприятное их распределение достигается при величине эквивалентных напряжений () менее 1,5 МПа и величине относительных менее 15% от предельных. При достижении напряжениями, в рёбрах тюбингов, предельных значений (при , ) использование несущей способности бетона составляет менее 50% (при, ). Таким образом можно сделать вывод о неэффективности работы бетона, несущая способность которого используется не в полной мере, и крепь в наиболее рациональном режиме работает при низких напряжениях (менее 15% от предельных).

Сходный характер работы выявлен и при возведении чугунно-бетонной крепи с передовым бетоном. Полагая, на основе фактических данных, нагружение бетона на этапе раздельного восприятия напряжений возможным до величины , видим следующее (см. рис. 2). То есть и в этом случае чугун достигает предельного состояния при напряжениях во внешнем слое бетона , и соответственно его несущая способность используется не в полной мере и нерационально.








Рисунок 2 - Зависимость изменения относительных напряжений в трёхслойной чугунно-бетонной () при росте эквивалентных напряжений (Рeq) с учётом возведения передового бетона

Ряд 1 – рост относительных напряжений (%) на внутренней стороне внутренних рёбер чугунных тюбингов.

Ряд 2 – рост относительных напряжений (%) на внутренней поверхности внутреннего слоя бетона.

Ряд 3 – рост относительных напряжений (%) на внутренней поверхности внешнего слоя бетона с учётом возведения передового бетона.


Основной причиной столь неблагоприятного распределения напряжений в крепи помимо использования при проектировании обычного бетона является снижение деформационных характеристик последнего в результате влияния особенностей его спуска, укладки и работы. При анализе описанного опыта, проведённых натурных наблюдений и замеров, выполненных при проходке скипового ствола рудника «Мир», были выявлены следующие основные факторы, отрицательно влияющие на свойства бетона:

1. В рамках применяемой технологии спуск бетонной смеси выполняют по трубопроводам, а укладку производят через отверстия в тюбингах, что накладывает существенные ограничения (подвижность, размер крупного заполнителя) на её состав, которые отрицательно влияют на деформационные характеристики бетона.

2. Бетон, находящийся между породой и чугуном, работает в условиях объёмного напряжённого состояния, при этом величина модуля деформации бетона снижается до 50%.

3. Под воздействием длительно действующей нагрузки бетон активно проявляет реологические свойства, значительно изменяя в сторону снижения деформационные характеристики, замеренные при мгновенном нагружении.

Таким образом, для более эффективного использования материалов, повышения несущей способности и экономической эффективности использования чугунно-бетонной крепи необходимо изменить существующую практику и использовать бетоны не с пониженным, в силу технологических особенностей возведения, а с повышенным модулем деформации. Для этого существует две основные возможности: использование бетонов более высокого класса по прочности, или тех же по прочности, но с повышенным модулем деформации. С учётом указанного выше был рассмотрен характер нагружения слоёв чугунно-бетонной крепи при применении различных бетонов. Для примера ниже приведён результат сравнения 4-х видов, наиболее характерных из выбранных первоначально: обычный, чаще всего применяемый, бетон класса В20 по прочности; с повышенным модулем деформации В20; используемый при креплении стволов за рубежом бетон класса В40; В40 с повышенным модулем деформации. Для наглядности толщина слоя бетона подобрана таким образом, чтобы несущая способность крепи оставалось примерно одинаковой (разница не более 2,5%). Результат см. рис. 3.

Как видим из графиков, применение высокопрочных бетонов (ряд 3-4) либо того же класса по прочности, но с повышенным модулем деформации (ряд 5-6) позволяет снизить толщину крепи при сохранении несущей способности. При этом в последнем случае достигается более рациональное распределение напряжений между слоями, для бетона это при достижении предельного состояния чугуном, в рёбрах тюбингов. Сравнивая по аналогии, видим, что использование высокопрочного бетона приводит к снижению относительного загружения до , т.е. материал используется менее эффективно.

Выполненное исследование характера работы чугунно-бетонной крепи, при существующем подходе в её проектировании и возведении позволило сделать следующие выводы.

1. При существующих параметрах чугунно-бетонных крепей несущая способность бетона используется неэффективно.

2. Повышения модуля деформации бетона с точки зрения эффективности использования материалов рациональнее добиваться применением более жёстких смесей и повышением размеров крупного заполнителя, а не использованием более прочных бетонов.








^ Рисунок 3 - Распределение напряжений в чугунно-бетонной крепи в зависимости от класса бетона и толщины слоя

Ряд 1, 3, 5, 7 – изменение напряжений на внутренней поверхности рёбер тюбингов, соответственно при бетоне В20 толщиной 0,5 м, В40 толщиной 0,3 м, В20 толщиной 0,3 м, и =37500 МПа, В40 толщиной 0,2 м, и =45500 МПа.

Ряд 2, 4, 6, 8 – изменение напряжений на внутренней стороне слоя бетона, соответственно при толщине 0,5 м, В20, толщине 0,3 м, В40, толщине 0,3 м, В20, и =37500 МПа, толщине 0,2 м, В40, и =45500 МПа.


3. Толщину затюбингового слоя при использовании высокомодульных бетонов можно сокращать, по сравнению с обычным бетоном того же класса по прочности, без снижения несущей способности крепи.

4. Применение высокомодульных бетонов в чугунно-бетонной крепи приводит к более благоприятному распределению напряжений между слоями и, как следствие, к повышению несущей способности крепи.

Для определения параметров бетона, при которых напряжения в материале крепи будут равнопропорциональны их прочности, автором разработана соответствующая методика расчёта. Расчётная схема представлена на рис. 4.

Расчёт по предлагаемой методике выполняется в следующей последовательности:

1. В соответствии с методикой, рекомендованной приложением к СНиП «Руководство по проектированию подземных горных выработок и расчёту крепи», находим значения напряжений в чугуне рёбер тюбингов () и бетоне () при варьировании величин модуля деформации бетона () и нагрузки на крепь (p05).

2. Определяем относительную величину напряжений:

, %

, %




^ Рисунок 4 - Схема к расчёту чугунно-бетонной крепи

1 – условно выделенный при расчёте слой, моделирующий внутренние рёбра тюбингов; 2 - спинки тюбингов; 3 – условно выделенный при расчёте слой, моделирующий внешние рёбра - бетон; 4 - затюбинговый слой бетона; 5 - передовой бетон.


где - относительные максимальные напряжения в чугуне, %;

- максимальные напряжения возникающие в чугуне внутренних рёбер тюбингов, МПа;

- расчётное сопротивление чугуна сжатию, МПа.

- относительные максимальные напряжения в бетоне, %;

- максимальные напряжения, возникающие в бетоне, МПа;

-объёмная прочность бетона, МПа;

3. Определяем зависимость для первого (рёбра тюбингов) и пятого (бетон) слоёв, согласно принятой методике расчёта первыми достигающими предельного состояния, от при варьировании нагрузки на крепь (p05). В качестве примера приведён график, который был получен при расчёте крепи скипового ствола рудника «Мир» (см. рис. 5).

4. Находим величину для каждого значения p05, при которой выполняется равенство:



Для этого аппроксимируем полученные данные (см. рис. 5 графики 1-12) полиномиальной функцией второго порядка вида , где , . Далее приравниваем уравнения рядов 1 и 2, 3 и 4, 5 и 6, 7 и 8, 9 и 10, 11 и 12 и, решая системы уравнений, находим значения , при которых выполняется условие , и соответствующие значения .

5. Полученные данные аппроксимируем полиномиальной функцией второго порядка вида , где , , см. рис. 5, ряд 13.








Рисунок 5 - Зависимость относительных напряжений () от модуля деформации бетона ()

где 1-12 – графики зависимости от , при различных значениях p05.


Скорости роста относительных нагрузок в бетоне и чугуне различны, поэтому добиться соблюдения условия можно лишь при одном значении . Поставим условие и , т. е. в этом случае и , таким образом находим наиболее рациональное значение при заданных условиях (графическое выражение см. рис. 5 точка пересечения графиком 13 уровня ).

Для упрощения процесса определения рационального значения автором методом четырёхфакторной классификации в греко-латинском квадрате были выделены основные влияющие факторы, в число которых вошли: диаметр ствола (D), толщина стенки тюбинга () и класс бетона по прочности (). Далее для широкого спектра условий:

  • диаметров стволов от 6 до 9 м в свету,

  • тюбингов с толщиной спинки от 40 до 100 мм,

  • бетонов от В20 до В50

выполнен комплекс расчётов, позволивший методом аппроксимациии полученных данных и их уточнением методом последовательных приближений вывести уравнения в виде полиномов второй степени. Полученные зависимости позволяют с высокой точностью (среднеквадратичное отклонение не ниже 0,98) определять наиболее рациональное значение модуля деформации бетона для конкретных условий (см. табл. 1).


Таблица 1 - Полученные зависимости рационального модуля деформации

бетона от диаметра ствола, прочности бетона

и толщины стенки тюбинга

Диаметр ствола в свету D, м

Выявленная зависимость

6



6,5



7



7,5



8



8,5



9




В настоящее время при строительстве стволов применяют две основные технологические схемы возведения чугунно-бетонной крепи. В первом случае при проходке по замороженным, слабым, неустойчивым породам, в забое возводят с помощью передвижной опалубки монолитную бетонную крепь. Чугунные тюбинги устанавливают заходками снизу вверх, оставшееся пространство шириной 100-200 мм, иногда более, заполняют цементно-песчаным раствором. Во втором случае в достаточно устойчивых породах, чугунные тюбинги навешивают из забоя; бетон в затюбинговое пространство укладывают заходками длиной до 15 м, иногда и более, через соответствующие отверстия. Ни одна из указанных схем крепления не обеспечивает экономичного расхода материалов, обе имеют высокую трудоёмкость и отрицательно сказываются на скорости строительства стволов.

С точки зрения использования бетонов с повышенным модулем деформации обе схемы неприменимы. Первая - ввиду невозможности использования жёстких смесей с размерами зёрен крупного заполнителя более 20 мм, вторая - ввиду необходимости длительной самостоятельной работы передовой крепи.

Разработанная автором технология возведения комбинированной крепи по параллельной схеме (см. рис. 6) позволяет возводить трёхслойную конструкцию с небольшим отставанием навески тюбингов, что существенно снижает необходимую мощность передового бетона, ширину монтажного зазора, соответственно расширяет область её применения, и, главное, даёт возможность использовать при креплении бетоны с повышенным модулем деформации. Сущность предлагаемой технологии заключается в следующем.




^ Рисунок 6 - Предлагаемая схема возведения комбинированной чугунно-бетонной крепи

1 – металлическая передвижная опалубка; 2 –передовой бетон; 3 –подвесной проходческий полок; 4 –электроталь; 5 –став чугунной тюбинговой крепи; 6 –погрузочная машина; 7 –поддон; 8 –затюбинговый бетон; 9 –шланг подачи затюбингового бетона/цементного раствора.


Основные проходческие процессы – бурение шпуров, заряжание, взрывание, погрузка породы и выдача её на поверхность осуществляются в обычном порядке, с использованием стандартной проходческой техники. Навеска тюбингов производится с модернизированного полка. К обычному двухэтажному полку достраивается два дополнительных этажа, каждый из которых оборудуется талью и круговым монорельсом для её передвижения. На верхнем этаже устанавливается бункер для приёма бетона.

Процесс возведения крепи ведётся параллельно с основными проходческими процессами. В забое ствола с помощью передвижной секционной опалубки, укладывают бетонную смесь. При этом качество работ по сравнению с укладкой бетона за тюбинги существенно повышается. Например, при применении жёстких смесей с крупным заполнителем более 40 мм появляется возможность применять уплотнение вибраторами. Спуск бетона производится специальными контейнерами, выгрузка которых в приёмное устройство осуществляется на верхнем этаже проходческого полка. Тюбинги навешивают с верхних этажей проходческого полка при помощи, специально установленных для этой цели 2-4 талей (в зависимости от диаметра ствола).

Заполнение зазора между тюбингами и передовой крепью бетоном (цементным) раствором может выполняться после навески каждой заходки, или нескольких, в зависимости от состояния вмещающего породного массива и соответственно передовой крепи. К нижнему кольцу тюбингов крепится поддон, препятствующий выдавливанию раствора.

На рис. 7 представлены графики, характеризующие затраты труда, определённые для ствола закрепляемого комбинированной крепью с обычным бетоном, по последовательной, и с повышенным модулем деформации, по предлагаемой схеме.

Существенное снижение трудоёмкости при проходке по предлагаемой технологии достигается за счёт:

  • уменьшения объёма вынимаемой горной массы (снижается общая толщина крепи, уменьшаются переборы);

  • снижения объёмов работ по бурению и заряжанию;

  • сокращения объёма работ по погрузке и выдаче породы;

  • уменьшения объёма работ по укладке бетона;

  • перехода от крайне трудоёмкой операции по укладке бетона за тюбинги к его укладке за опалубку.




^ Рисунок 7 - Зависимость изменения затрат труда при возведении комбинированной чугунно-бетонной крепи по различным схемам

Ряды 1-5 крепь с обычным бетоном, толщина слоя соответственно от 0,3 до 0,7; ряды 6-9 крепь с бетоном с повышенным модулем деформации,

толщина слоя 0,2-0,5.

Скорость проходки повышается благодаря:

  • выполнению одного из наиболее трудоёмких и длительных процессов - навески тюбингов - параллельно с основными проходческими операциями;

  • сокращению трудоёмкости основных проходческих процессов (бурение, уборка породы, крепление).

Для оценки экономической эффективности применения в комбинированной чугунно-бетонной крепи бетонов с повышенным модулем деформации были выделены наиболее распространённые условия сооружения стволов с указанной крепью, и для них выполнен соответствующий расчёт. Сравнивались варианты замены обычного бетона с толщиной слоя 0,5; 0,6; 0,7 м, на, дающий при применении равную или большую суммарную несущую способность крепи, высокомодульный, с толщиной слоя соответственно, - 0,3, 0,35, 0,4 м, при диаметре стволов в свету от 6 до 9 м, проходимых в породах прочностью по шкале проф. Протодьяконова f=2-3; 4-6; 7-9. При расчёте предполагалось, что экономия средств будет происходить за счёт уменьшения:

  1. объёма используемых материалов (бетона);

  2. объёмов выполнения работ (по разрушению породы, бурению, погрузке);

  3. сроков строительства.

Для упрощения процесса внедрения результатов диссертационного исследования в проектных и конструкторских организациях, в стандартной программе Microsoft Exel было разработано приложение, позволяющее существенно сократить время и трудоёмкость расчётов по экономической оценке вводимых новшеств в определённом выше диапазоне условий.

Величина суммарного экономического эффекта по всем перечисленным позициям, рассчитанная для участка ствола высотой 100 м, представлена на рис. 8.




^ Рисунок 8 - Экономия средств при замене обычного бетона высокомодульным, в % к сметной стоимости строительства, при проходке стволов в породах крепостью f=2-3

Таким образом, по экономической целесообразности внедрения предложенных решений делаем вывод: замена обычного бетона высокомодульным позволяет уменьшить его расход в 1,5-2,7 раза, в зависимости от принятых конструктивных решений и условий проходки; суммарная экономия по перечисленным факторам, при их различном сочетании, может достигать 5% от общей сметной стоимости проходки ствола. Предлагаемый подход к проектированию комбинированных чугунно-бетонных крепей является экономически целесообразным и позволяет достичь значительной экономии средств и материалов.


ЗАКЛЮЧЕНИЕ


В диссертационной работе решена актуальная задача в области крепления вертикальных стволов комбинированной чугунно-бетонной крепью, обеспечивающая увеличение её несущей способности, технологичности возведения, экономической эффективности применения, повышение скоростей проходки и качества работ по креплению при минимальных капитальных затратах.

Основные научные и практические результаты работы заключаются в следующем:

1. Выявлен недостаток применяемого подхода к проектированию параметров чугунно-бетонной крепи и технологии её возведения.

2. Разработан и обоснован принципиальный подход к использованию бетонов с повышенным модулем деформации в чугунно-бетонной крепи.

3. Разработана методика расчёта и проектирования комбинированной чугунно-бетонной крепи при использовании бетона с повышенным модулем деформации.

4. Разработана технология крепления вертикальных стволов чугунно-бетонной крепью, позволяющая использовать бетоны с повышенным модулем деформации.

5. Определена область применения предлагаемых конструктивных и технологических решений.

6. Произведена технико-экономическая оценка предлагаемых решений.

Основные результаты диссертационного исследования опубликованы в следующих работах:

  1. Плешко М.С., Масленников С.А. Прогрессивные подходы к проектированию глубоких вертикальных стволов / Горный информационно-аналитический бюллетень. – Тематическое приложение «Физика горных пород». – М.: МГГУ, 2006. – С. 409-416.

  2. Масленников С.А. Анализ эффективности технологических схем проходки вертикальных стволов в современных условиях / Научно технические проблемы разработки месторождений полезных ископаемых, шахтного и подземного строительства: сб. науч. тр./ Шахтинский институт ЮРГТУ (НПИ). - Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2006. – С. 130 – 135.

  3. Масленников С.А. Особенности БВР при проходке стволов закрепляемых комбинированной крепью на примере скипового ствола рудника «Мир» / Горный информационно-аналитический бюллетень. – М.: МГГУ, 2007. - №10– С. 132-137.

  4. Масленников С.А. Состояние и перспективы строительства вертикальных стволов в Российской Федерации / Перспективы развития Восточного Донбасса. Часть 1: сб. науч тр./Шахтинский институт (филиал) ЮРГТУ (НПИ). – Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2008. – С. 174 - 191.

  5. Масленников С.А., Аппас А. Состояние и перспективы техники проходки вертикальных стволов в Германии / Перспективы развития Восточного Донбасса. Часть 1: сб. науч тр./Шахтинский институт (филиал) ЮРГТУ (НПИ). – Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2008. – С. 191 - 199.

  6. Масленников С.А. Обоснование выбора технологической схемы возведения чугунно-бетонной крепи на примере скипового ствола рудника «Мир» / Перспективы развития Восточного Донбасса. Часть 1: сб. науч тр./Шахтинский институт (филиал) ЮРГТУ (НПИ). – Новочеркасск: УПЦ «Набла» ЮРГТУ (НПИ), 2008. – С. 199 - 206.

  7. Масленников С.А. Перспективы совершенствования двухслойной чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов / Тезисы докладов 2-й междунар. научн.-пр. конф. "Перспективы освоения подземного пространства". - Д.: Национальный горный университет, 2008. - С. 37-40.

  8. Масленников С.А. Методика определения рационального модуля деформации бетона в комбинированной чугунно-бетонной крепи / Горный информационно-аналитический бюллетень. – М.: МГГУ, 2009. - №4 – С. 205-210.

  9. Масленников С.А. Обоснование рациональных параметров комбинированной чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов / Горный информационно-аналитический бюллетень. – М.: МГГУ, 2009. - №4 – С. 210-214.

  10. Масленников С.А. Особенности работы бетона в комбинированной чугунно-бетонной крепи / Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений. Сб. научн. трудов. Вып. 15. – Донецк: «Норд-Пресс», 2009. – С. 16-18.

  11. Страданченко С.Г., Масленников С.А. Определение рациональных параметров бетона, используемого в чугунно-бетонной крепи / Совершенствование технологии строительства шахт и подземных сооружений. Сб. научн. трудов. Вып. 15. – Донецк: «Норд-Пресс», 2009. – С. 21-23.


Схожі:

Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconОбоснование параметров безрасстрельной армировки вертикальных стволов на основе вероятностной оценки временных нагрузок 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая, строительная)»
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconОбоснование технологии возведения бетонной крепи вертикальных стволов с отставанием от забоя большими заходками
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconОбоснование способов повышения несущей способности крепи вертикальных стволов на основе современных средств ее упрочнения
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconОбоснование параметров анкерной крепи протяженных горных выработок на основе учета срезающих усилий в анкерах
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconОбоснование параметров двухуровневой анкерной крепи для поддержания повторно используемых выработок в условиях шахт Восточного Донбасса
Государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Южно-Российский государственный технический университет...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconУдк 622. 235. 361 Обоснование рациональных условий взрывного нагружения массива в зависимости от материала забойки и свойств вв
Обоснование рациональных условий взрывного нагружения массива в зависимости от материала забойки и свойств вв
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconЭффективность процесса тэ вс и ад
Анализ контролепригодности, выбор и обоснование диагностических параметров объектов эксплуатации
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconКартаник Ігор Романович 1960 року народження
Воронежський ордена Дружби народів лісотехнічний інститут (″Обоснование и выбор параметров установки для изготовления колотых балансов...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconСтатті руденко Е. А., Митьев А. П
Руденко Е. А., Митьев А. П., Денисов С. Н. Расчет силовых параметров редуцирования слябов многократными последовательными обжатиями...
Обоснование рациональных параметров чугунно-бетонной крепи вертикальных стволов 25. 00. 22 «Геотехнология (подземная, открытая и строительная)» iconСтатьи Руденко Е. А., Митьев А. П
Руденко Е. А., Митьев А. П., Денисов С. Н. Расчет силовых параметров редуцирования слябов многократными последовательными обжатиями...
Додайте кнопку на своєму сайті:
Документи


База даних захищена авторським правом ©zavantag.com 2000-2013
При копіюванні матеріалу обов'язкове зазначення активного посилання відкритою для індексації.
звернутися до адміністрації
Документи